發(fā)布時(shí)間：2024-06-29 22:42

　　以引江濟(jì)淮試驗(yàn)段工程項(xiàng)目為依托,開展膨脹土完全軟化強(qiáng)度試驗(yàn),分析了膨脹土完全軟化強(qiáng)度指標(biāo)在不同含水率、剪切速率下的變化規(guī)律,并在此基礎(chǔ)上與膨脹土干濕循環(huán)強(qiáng)度指標(biāo)展開對(duì)比分析。完全軟化狀態(tài)下,膨脹土黏聚力接近0,完全軟化強(qiáng)度主要由內(nèi)摩擦角決定;內(nèi)摩擦角受含水率影響不大且?guī)缀醪皇芗羟兴俾视绊?黏聚力普遍較小,符合完全軟化狀態(tài)黏聚力接近0的定義。分別采用干濕循環(huán)后強(qiáng)度指標(biāo)和完全軟化強(qiáng)度指標(biāo),對(duì)簡(jiǎn)單膨脹土邊坡開展了干濕循環(huán)后淺層穩(wěn)定性分析。結(jié)果表明,和干濕循環(huán)試驗(yàn)相比,完全軟化試驗(yàn)工作量小,試驗(yàn)周期短,能反映膨脹土邊坡淺層滑塌的破壞機(jī)理,可用以對(duì)膨脹土邊坡受干濕循環(huán)作用后的淺層穩(wěn)定性分析。

【文章頁(yè)數(shù)】：8 頁(yè)

【部分圖文】：

圖8完全軟化強(qiáng)度指標(biāo)隨土樣含水率變化曲線

圖8是完全軟化樣在0.8mm/min剪切速率下的試驗(yàn)結(jié)果。由圖8可見，隨著含水率的增加，土樣黏聚力逐漸減小，衰減曲線整體表現(xiàn)為兩階段變化：第一階段位于含水率45.0%～50.0%這一區(qū)間，此時(shí)曲線斜率較大，黏聚力衰減較快，衰減幅度達(dá)到了42.1%；第二階段為含水率50.0%～5....

圖1峰值強(qiáng)度、殘余強(qiáng)度及完全軟化強(qiáng)度比較

Skempton[1]在開展裂隙性黏土邊坡長(zhǎng)期穩(wěn)定分析中，發(fā)現(xiàn)黏土的平均抗剪能力介于峰值強(qiáng)度和殘余強(qiáng)度之間。Skempton[2]認(rèn)為，隨著黏性土含水率的增加，土體發(fā)生軟化，導(dǎo)致Mohr-Coulomb抗剪強(qiáng)度指標(biāo)中的黏聚力降低。當(dāng)土體結(jié)構(gòu)性因水的作用完全破壞時(shí)的抗剪強(qiáng)度即為完全....

圖2引江濟(jì)淮試驗(yàn)段K41+600邊坡膨脹土

膨脹土樣取自引江濟(jì)淮合肥試驗(yàn)段工程K41+600三級(jí)邊坡處，取土點(diǎn)距地表2.0～3.0m，如圖2所示。膨脹土土體呈灰黑色，天然含水率為26.3%，天然干密度為1.54g/cm3，天然密度為1.92g/cm3，土粒相對(duì)密度為2.72，液限為45.0%，塑限為20.8%，縮限為....

圖3重塑土小餅樣

首先將環(huán)箍直徑調(diào)節(jié)至95mm，稱取適量濕土，采用靜壓法制成重塑土小餅樣，控制干密度為1.54g/cm3，誤差不大于0.01g/cm3。再調(diào)節(jié)環(huán)箍直徑，使環(huán)箍側(cè)壁與餅樣保持一定距離以保證餅樣在吸濕過程中能自由變形，試驗(yàn)結(jié)果表明距離2mm為宜。重塑土小餅樣如圖3所示。當(dāng)餅樣完成....

本文編號(hào)：3998002