發(fā)布時間：2024-05-08 22:40

　　針對液環(huán)泵內(nèi)易發(fā)生的氣體過壓縮現(xiàn)象,采用VOF兩相流模型對液環(huán)泵壓縮機工況下的內(nèi)部氣液兩相流動進行數(shù)值模擬,研究排氣口前端單向閥的開啟對液環(huán)泵流動結(jié)構(gòu)及性能的影響,分析不同壓縮比工況下泵內(nèi)的壓力分布以及相態(tài)分布等規(guī)律。結(jié)果表明,隨著液環(huán)泵排氣口壓力的降低,液環(huán)泵排氣口前端容易發(fā)生過壓縮現(xiàn)象,過壓縮現(xiàn)象會導(dǎo)致液環(huán)泵的功率損失增大,降低液環(huán)泵的效率。排出口壓力越低,則過壓縮現(xiàn)象越嚴(yán)重。在低壓縮比工況下排氣口前端的單向閥在壓差的作用下自動開啟,可以有效地避免發(fā)生過壓縮現(xiàn)象,提升液環(huán)泵的效率及吸氣量。為分析排氣口前端單向閥面積變化規(guī)律對液環(huán)泵性能的影響,在原始設(shè)計的基礎(chǔ)上提出三種不同面積變化規(guī)律的單向閥布置,對比分析發(fā)現(xiàn),低壓縮比工況下適當(dāng)增大排氣口前端單向閥的面積可以有效地提高液環(huán)泵的吸氣量,降低閥孔流速,提升液環(huán)泵的性能。

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【部分圖文】：

圖１液環(huán)泵結(jié)構(gòu)圖及計算域網(wǎng)格??Ｆｉｇ．?１?Ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ?ａｎｄ?ｍｅｓｈ?ｏｆ?ｃｏｍｐｕｔａｔｉｏｎａｌ?ｄｏｍａｉｎ?ｏｆ?ｌｉｑｕｉｄ??ｒｉｎｇ?ｐｕｍｐ??

半徑Ｈ／ｍｍ??２５０??葉私寬度／ｍｍ??２１５??葉輪直徑〇２／ｍｍ??４３０??排氣量?ｇ／ｍ３’ｍｉｎ－１??１５??輪轂直備Ｄｉ／ｍｍ??２２０??偏心距ｅ／ｍｍ??３０??葉片數(shù)Ｚ??１８??轉(zhuǎn)速?ｎ／ｒ．ｍｉｎ—１??１４８０??液環(huán)泵所求解的流動區(qū)域包括：進氣口、....

圖２相態(tài)及壓力分布??Ｆｉｇ．?２?Ｐｈａｓｅｓ?ａｎｄ?ｐｒｅｓｓｕｒｅ?ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ??

張人會等：液環(huán)泵內(nèi)過壓縮特性及排氣口單向閥工作機理??１６７５??Ｐｒｅｓｓｕｒｅ??Ｒ?６４４６８７??５９０４９６??５３６３０４??４８２１１３??４２７９２２??３７３７３１??３１９５３９??２６５３４８??２１１１５７??１０２７７４??４８５８３??［Ｐａ］??圖２....

圖５液環(huán)泵性能曲線??Ｆｉｇ．?５?Ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ?ｃｕｒｖｅ?ｏｆ?ｌｉｑｕｉｄ?ｒｉｎｇ?ｐｕｍｐ??

１６７６??工程熱物理學(xué)報??４１卷??０．１２?０．１６?０．２０?０．２４?０．２８?０．３２??排氣口壓力／？２／ＭＰａ??圖５液環(huán)泵性能曲線??Ｆｉｇ．?５?Ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ?ｃｕｒｖｅ?ｏｆ?ｌｉｑｕｉｄ?ｒｉｎｇ?ｐｕｍｐ??ｐｒｅｓｓｕｒｅ??ｍ?３４０３３７....

圖８不同閥孔面積下的閥孔內(nèi)速度分布（０．１８?ＭＰａ）??Ｆｉｇ．?８?Ｖｅｌｏｃｉｔｙ?ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ?ｏｆ?ｖａｌｖｅ?ｆｏｒ?ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ?ｖａｌｖｅ?ａｒｅａ?ａｒｒａｎｇｅｍｅｎｔ??

性及排氣口單向閥工作機理??１６７７??排氣口??Ｖｅｌｏｃｉｔｙ??■?１６５??１５５??１４４??１３４??１２４??１１３??１０３??９３??８３??７２??６２??５２??■?４１??１０??ｍ．ｓ?一１??方案４?ｐｒｏｊｅｃｔ?４??Ｖｅｌｏｃｉｔｙ?排氣口??Ｖ....

本文編號：3967932