發(fā)布時(shí)間：2024-05-08 21:09

　　為指導(dǎo)超高墩大跨度剛構(gòu)-連續(xù)梁橋的抗震性能優(yōu)化設(shè)計(jì),以墩高超過100m、主梁總長(zhǎng)達(dá)480m的預(yù)應(yīng)力混凝土剛構(gòu)-連續(xù)梁橋——厄瓜多爾瓜亞薩明特大橋?yàn)檠芯繉?duì)象,采用SAP2000有限元軟件建立全橋模型,在動(dòng)力分析的基礎(chǔ)上,針對(duì)結(jié)構(gòu)抗震性能進(jìn)行阻尼器參數(shù)優(yōu)化設(shè)計(jì)分析。結(jié)果表明:設(shè)置粘滯阻尼器可有效減小該橋墩底截面的縱向彎矩、橫向彎矩和梁端的縱向地震位移,在兩側(cè)梁端布置默認(rèn)速度指數(shù)為0.3的阻尼器,阻尼器的阻尼系數(shù)取12 000kN·(s/m)0.3為最優(yōu)設(shè)計(jì)方式;在優(yōu)化方案下,各橋墩的墩底、墩頂控制截面的抗彎、抗剪能力需求比均大于1,結(jié)構(gòu)處于彈性工作范圍內(nèi),抗震性能滿足規(guī)范要求。

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【部分圖文】：

圖1厄瓜多爾瓜亞薩明特大橋橋型布置

為了研究厄瓜多爾瓜亞薩明特大橋動(dòng)力特性，采用SAP2000有限元軟件建立全橋模型進(jìn)行計(jì)算分析（見圖2）。利用空間梁?jiǎn)卧�模擬離散化的主梁（單梁力學(xué)模型）、橋墩、樁基；在模型中輸入幾何尺寸、模型材料和單元本構(gòu)關(guān)系后，采用Plastic(Wen）連接單元對(duì)支座進(jìn)行模擬，豎向和橫橋向采用....

圖2有限元模型

圖1厄瓜多爾瓜亞薩明特大橋橋型布置3.2結(jié)果分析

圖3墩底軸力、縱向剪力和阻尼系數(shù)關(guān)系

為了解阻尼器參數(shù)優(yōu)化設(shè)計(jì)對(duì)厄瓜多爾瓜亞薩明特大橋的減隔震效果，對(duì)比設(shè)置縱向粘滯阻尼器對(duì)墩底截面彎矩和梁端位移的影響，采用工況1和工況2的地震動(dòng)參數(shù)，對(duì)大橋有限元模型進(jìn)行非線性時(shí)程分析。未設(shè)置縱向阻尼器模型的邊界條件僅考慮橫向約束、縱向釋放約束，在設(shè)置縱向阻尼器模型中增加支座順橋向....

圖4墩底縱向彎矩、梁端位移和阻尼系數(shù)關(guān)系

圖3墩底軸力、縱向剪力和阻尼系數(shù)關(guān)系由梁端位移計(jì)算結(jié)果可知：工況1中，在未設(shè)置縱向粘滯阻尼器的情況下，A0和A1梁端的縱向地震位移分別是978mm和1023mm，在設(shè)置縱向粘滯阻尼器的情況下，A0和A1梁端的縱向位移分別是330mm和334mm,A0和A1梁端縱向位移分別減小....

本文編號(hào)：3967829