發(fā)布時(shí)間：2024-05-12 07:47

　　為了確定反應(yīng)堆級(jí)钚作為釷基高溫堆S&B型組件驅(qū)動(dòng)燃料的基本特性,本文以模塊式高溫氣冷堆S&B型燃料組件為研究模型,利用DRAGON程序和JEFF-3.1.1 SHEM-295群截面庫進(jìn)行計(jì)算。采用修正四因子公式對(duì)釷含量以及釷钚空間分離效應(yīng)對(duì)初始無限增殖系數(shù)影響進(jìn)行分析。同時(shí),進(jìn)一步比較了不同空間分離尺度下熔鹽與氦氣作為冷卻劑時(shí)初始無限增殖系數(shù)的差異。結(jié)果表明:隨著釷含量的增加,有效增殖系數(shù)在S&B 6+3這一空間分離尺度先下降后上升,在其他空間分離尺度均下降,其變化主要由快中子裂變系數(shù)的大小隨釷含量的變化決定。在釷含量一定時(shí),隨著釷钚空間分離尺度增大,初始無限增殖系數(shù)增加。熔鹽作為冷卻劑的初始無限增殖系數(shù)在釷含量小于50%情況下較氦氣冷卻時(shí)小,在釷含量大于50%情況下較氦氣冷卻時(shí)大,且不隨空間分離尺度發(fā)生變化。

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【部分圖文】：

圖1S&B4+5燃料組件示意圖cmFig.1SchematicDiagramofS&B4+5FuelBlocks

㏕hO2放置在組件外側(cè)，B值的大小代表空間分離尺度的大校由于三結(jié)構(gòu)同向性型（TRISO）燃料顆粒裝量不能超過0.5，使得增殖區(qū)與燃料區(qū)允許排布的燃料圈數(shù)受到限制，因此計(jì)算時(shí)B的值取3~7[12]。MOX型組件幾何結(jié)構(gòu)與S&B型組件相同，僅將分離型燃料替換為均勻彌散型燃料。燃料組件....

圖2初始無限增殖系數(shù)隨釷含量變化規(guī)律

?淙醇粒??力為7MPa。計(jì)算時(shí)控制組件總的重金屬（釷和钚）裝量恒定，為7000g，燃耗計(jì)算時(shí)比功率為100MW·d·t-1(HM)。WGPu與RGPu同位素含量如表1所示。圖1S&B4+5燃料組件示意圖cmFig.1SchematicDiagramofS&B4+5FuelBlo....

圖3壽期末增殖區(qū)233U的質(zhì)量Fig.3Massof233UinBlanketatEndofLife

王金成等：RGPu與WGPu驅(qū)動(dòng)條件下釷基S&B型燃料組件特性分析19為驅(qū)動(dòng)燃料的一個(gè)關(guān)鍵參數(shù)。不同釷含量下S&B6+3型燃料組件壽期末增殖區(qū)233U含量如圖3所示。由圖可知，WGPu壽期末233U的含量較RGPu大，且不隨釷含量的大小發(fā)生改變。由表3可知，因?yàn)閃GPu有更高的熱....

圖4燃耗深度隨釷含量變化關(guān)系

王金成等：RGPu與WGPu驅(qū)動(dòng)條件下釷基S&B型燃料組件特性分析19為驅(qū)動(dòng)燃料的一個(gè)關(guān)鍵參數(shù)。不同釷含量下S&B6+3型燃料組件壽期末增殖區(qū)233U含量如圖3所示。由圖可知，WGPu壽期末233U的含量較RGPu大，且不隨釷含量的大小發(fā)生改變。由表3可知，因?yàn)閃GPu有更高的熱....

本文編號(hào)：3971076